温度是芬顿反应发生的关键因素之一，随着化学反应温度升高，反应速度随之加快，•OH生成速度也加快，促使•OH与有机物充分反应，氧化效果和CODCr去除率大大提升。但温度升高的H2O2的分解速度随之加快，分解成H2O和O2物质，抑制•OH物质生成。由于工业废水种类不同，芬顿反应佳温度同样存在一定差异。如，在洗胶废水处理中，芬顿反应的佳温度为85℃;聚丙烯酰胺水溶液处理中，芬顿反应温度为30℃～50℃。如果温度超出一定范围，将不利于芬顿反应的发生。佳温度由试验确定。
2.2 pH值
通常情况下，芬顿试剂主要是在酸性条件下发生芬顿反应，伴随着pH值升高，•OH物质生成受到极大的限制，生成氢氧化铁沉淀，原有的催化能力逐步丧失。溶液中如果H+物质浓度超过一定范围，将会影响到Fe3+还原成Fe2+过程顺利完成，不利于催化反应发生。通过大量的实践研究可以了解到，酸性条件下应用芬顿试剂，pH值在3～5范围内具有较强的氧化能力，可以加快有机物降解速率。有机物反应速率常数与Fe2+和过氧化氢初始浓度成正比。故此，结合相关实践研究可以了解到，工业废水处理中应用芬顿工艺，需要保证废水pH在2～4范围内，以便于加快有机物降解速度，提升废水处理效果。
2.3 有机底物
工业废水处理中应用芬顿工艺，需要结合废水种类和特性选择芬顿试剂投入量，以便于获得佳的氧化效果。不同类型工业废水，有机物种类存在显著差异，醇类和糖类碳水化合物，受到羟基作用，分子会出现脱氧反应，C-C键断裂;大分子糖类，受到羟基自由基作用碳分子链的糖苷键断裂，降解成大量的小分子物质。如果是水溶性较高的化合物，受到羟基自由基作用C=C键断裂，促使芳香族化合物开环，生成大量的脂肪类化合物，降低有机物中的有毒有害程度，改善物质的生化性;印染废水中，羟基自由基可以打开官能团不饱和建，促使物质的氧化分解，达到有机物的降低或消除的目的。
在壳聚糖处理中应用芬顿试剂降解处理中，介质pH值在3～5范围内，H2O2的摩尔比为24：1，聚糖为240：12，催化剂摩尔比为2，借助芬顿试剂促使壳聚糖分子链的糖苷键断裂，有大量的小分子物质产生。
2.4 过氧化氢和催化剂投入量
芬顿工艺在工业废水处理中应用，结合实际情况控制投入量，具有较强的经济性。H2O2投入量较大，投入在一定程度上提升有机物质降解效率，H2O2投入量达到饱和后，有机物的去除率反而会下降。究其根本，是由于芬顿试剂在工业废水处理中应用，随着H2O2投入量增加，生成的•OH物质量增加，有机物质去除率升高，H2O2浓度过高，促使双氧水分解，并不会产生羟基自由基。增加催化剂投入量，同双氧水投入量存在直接联系。增加Fe2+用量，可以有效提升有机物去除率，达到一定程度上后有机物去除率反向下降。究其根本，Fe2+浓度处于不断升高时，•OH物质生成量增加;Fe2+浓度处于较高值时，H2O2无效分解，生成氧气。在工业废水处理中，催化剂的投入量需要经过试验后确定。
3、工业废水处理中芬顿工艺应用途径
3.1 印染废水处理中应用
在印染废水处理中应用芬顿工艺，由于色度较高，化学需氧量浓度随之升高，可生化性偏低。芬顿试剂自身氧化性能良好，促使部分难生物降解有机物转变成可生化性良好的物质，破坏染料中发色基团，实现印染废水的降解处理。
染料废水中的蒽醌染料降解难度较大，微电解混凝-Fenton试剂催化氧化工艺能有效降解蒽醌染整废水中的难降解有机物，当蒽醌染整废水CODcr为700～800mg/L，BOD5为80～100mg/L，色度450～550倍时;处理出水的CODc≤50mg/L,去除率93%～94%,出水BOD5≤10mg/L,去除率90%～95%，出水色度≤20倍，去除率95%～96%。Fenton试剂催化氧化的主要工艺参数为：FeSO4投加量200mg2L-1,H2O2投加量100mg2L-1,pH=5.0,反应时间30min。
3.2 焦化废水处理中应用
焦化废水处理中，由于其中含有大量的降解难度较大的物质，如含氮杂环化合物和多稠环芳烃等，还有大量有毒有害物质，通过生化废水处理后一般达不到排放标准。以往的A/O方法处理焦化废水效果较差，一般也达不到排放标准，生化后加活性炭工艺处理焦化废水可以满足排放标准，运行成本较高，应用范围较窄。芬顿工艺在焦化废水处理中应用前景良好，联合活性炭吸附工艺，焦化废水中的COD去除率可以达到97%以上，满足排放标准。借助芬顿工艺处理COD含量较高的焦化废水，实际效果较为可观，值得广泛应用。
3.3 垃圾渗滤液处理中应用
主要工艺参数如下：调节池停留时间4h，采用穿孔管曝气搅拌;冷却塔设计进出水温度45℃和35℃。初沉池采用斜管沉淀池，表面负荷2.5m3/m2•h；水解酸化池停留时间8.5h，池内系挂填料，采用潜水搅拌机搅拌；曝气池分为两组，可串联、并联切换运行，停留时间分别为9.3h和5.6h；二沉池为辐流式沉淀池，表面负荷0.87m3/m2•h；终沉池为辐流式沉淀池，表面负荷1.0m3/m2•h。
2、污泥膨胀的现象
工程自投入运行开始，曝气池经常性出现泡沫，并伴有黑色浮泥;二沉池出现跑泥、漂泥问题，终导致出水透明度降低和水质变差。从日常的运行记录来看，SVI值常在300mL/g以上，有时高达600mL/g。从镜检情况来看，污泥絮体细碎，丝状菌纵横交错，构成相互连接的稀疏网状，由此判断是由丝状菌引起的污泥膨胀。
3、污泥膨胀的成因
根据丝状菌对环境条件和底物种类要求的不同，可将污泥的丝状菌膨胀分为5种类型：低底物浓度型，低DO浓度型，营养缺乏型，高硫化物型，pH不平衡型。从每天水质检测记录来看，pH值在8～10，曝气池温度在23～36℃之间，可排除pH值和温度的影响。为了解硫化物对污泥膨胀的影响，对水解池出水的S2-浓度进行为期5天的水质检测，检测数据表明可排除硫化物的影响。从运行现场来看，曝气池曝气均匀，DO在1.5mg/L以上，不存在缺氧现象。
现场水质取样测定：BOD/N/P为100/3/0.4。通常来说，N、P在污水中的合适比例为BOD/N/P=100/5/1。按BOD/N/P要求投加足量N、P营养物后，污泥膨胀问题没有得到明显改善。认为，N、P的缺乏不是诱发污泥膨胀的主要因素。
根据运行数据，经核算污泥负荷为0.15kgCOD/(kgMLSS•d)左右，污泥负荷较低。根据动力学选择理论，在底物浓度低的情况下丝状菌相对于菌胶团会优势生长，低负荷容易导致污泥膨胀发生。认为，诱发污泥膨胀主要因素是污泥负荷过低。
4、污泥膨胀的控制措施
污泥膨胀发生期间，通过投加絮凝剂促进污泥凝聚，增加排泥等措施，能暂时性控制污泥膨胀，但无法得到彻底解决，污泥膨胀依旧间歇性发生。为了从根本上消除污泥膨胀问题，2009年底对污水处理工程进行了技术改造。技改从污泥膨胀的成因着手，参照环境调控控制和代谢机制控制的理念，为菌胶团细菌生长创造有利条件，通过生物竞争机制抑制丝状菌的过度生长和繁殖，将丝状菌控制在合理的范围。
垃圾渗滤液处理中应用芬顿工艺，由于其中含有大量浓度较高的有机物，微生物难于降解。采用常规的生化处理工艺，不但难于控制，效果也差。而借助芬顿工艺处理垃圾渗滤液，提升垃圾渗滤液可生化性，提升废水处理效果和质量，处理后的水质可以达到相关排放标准。
3.4 含酚物质废水处理中应用
酚类物质对于人体健康危害较大，具有较强的毒副作用，降解难度较大。在酚类物质处理中应用芬顿工艺，处理效果较为可观。pH在3～6范围内，温度恒定，借助氧化铁催化剂作用下，有助于过氧化氢的对酚物质结构破坏作用充分发挥，氧化反应中生成二元酸，生成CO2和H2O。在含酚废水处理中，芬顿工艺应用较为广泛，可以有效降低废水中有毒有害物质含量，提升有机物降解效率和质量，满足污水排放标准后排入到自然环境中。
3.5 油田废水处理中应用
油田污水中含有的成分较为复杂，选择哪一种处理工艺需要结合实际情况，需要确定佳反应条件。在含油污水处理中应用芬顿试剂，通过正交试验确定芬顿试剂反应因素影响权重，可以得出H2O2浓度>反应时间>Fe2+浓度>反应温度，采用佳的反应条件可提升废水处理效率和降低处理成本。
